混凝效果會受到很多因素的影響，如溫度、pH、混凝劑的投加量以及混凝攪拌強度等等，在實際水處理過程中，混凝劑的投加量和pH往往是相對比較重要的因素。因此，有必要對影響混凝效果的相關因素進行分析研究。4.2.1PAC投加量的確定分別取250mL經活性污泥曝氣生化處理后的乳化液廢水(將其pH調至9.0左右)
各置于容量為250mL的燒杯中，依次向燒杯內加2.0mL，2.5mL，3.0mL，3.5mL，4.0mL的質量分數為10%的PAC溶液，用玻璃棒快速攪拌1min后，分別向燒杯內加入質量分數為0.3%的PAM3.0mL，再用玻璃棒慢速攪拌1min，將燒杯靜置片刻后，取上清液測其COD。
由圖4.2可知，隨著混凝劑投加量的不斷增加，廢水的COD去除率也明顯增加，在PAC投加量為1.4×103mg/L時COD去除率達到最大，混凝后上清液清澈透明，此后繼續增加PAC的投加量，COD去除率基本不變。由此可以確定混凝劑PAC的最佳投加量為1.4×103mg/L。
由圖4.2可知，隨著混凝劑投加量的不斷增加，廢水的COD去除率也明顯增加，在PAC投加量為1.4×103mg/L時COD去除率達到最大，混凝后上清液清澈透明，此后繼續增加PAC的投加量，COD去除率基本不變。由此可以確定混凝劑PAC的最佳投加量為1.4×103mg/L。
4.2.2PAM投加量的確定取5個容量為250mL的燒杯，分別向其中加入250mL經活性污泥生化處理后的乳化液廢水，加入3.5mL質量分數為10%的PAC溶液1mL，快速攪拌1min后，分別向燒杯中加入質量分數為0.3%的PAM溶液2.0mL，3.0mL，4.0mL，5.0mL，6.0mL并慢速攪拌1min中后靜置片刻，檢測其上清液COD變化。結果見圖4.3。
由圖4.3可以看出，在固定PAC的投加量為1.4×103mg/L的前提下，廢水COD的去除率隨PAM投加量的增加而增加，在PAM的投加量為50mg/L左右時，去除率達到最大。此后，廢水的COD去除率隨著PAM投藥量的增加有所下降，分析可能是因為PAM是高分子聚合物，過量的PAM也能貢獻稍許的COD，使得出水COD增加。
由上述可知，PAM的最佳投加量為50mg/L。
4.2.3pH變化范圍的確定溶液pH的大小對混凝效果的影響很大，它的影響是兩方面的。一方面pH的變化能夠改變混凝劑形成絮凝體的形態。例如用鋁制水處理劑做混凝劑時，Al(OH)3膠體是兩性氫氧化物，當溶液中pH<5.5時，溶液中形成的Al(OH)3膠體呈堿性而被溶解，Al(OH)3+3H+⇆Al3++3H2O，結果增加了溶液中Al3+的含量。當溶液中pH>9.0時，Al(OH)3膠體呈酸性，Al(OH)3+OH-⇆AlO2-+2H20，結果增加了溶液中殘留鋁的含量，所以起不到絮凝的作用。另一方面pH的變化能夠改變溶液中膠體顆粒的表面電荷狀態。
同樣當用鋁制水處理劑做混凝劑時，當pH<5.0時，Al(OH)3膠體帶有負電荷，由于廢水中的有機物膠體通常帶有的也是負電荷，所有導致實際混凝效果不好。隨著溶液pH的不斷增加，Al(OH)3膠體帶有正電荷以后，膠體間的斥力減弱了，混凝效果才會越來越好。
本實驗探索在不同pH條件下對乳化液廢水做混凝處理，探索混凝所需的最佳pH值范圍。分別取5個容量為250mL的燒杯，向燒杯內分別加入經活性污泥曝氣處理后的乳化液廢水250mL，通過HCl溶液或NaOH溶液調節溶液的pH至3.0，5.0，7.0，9.0，11.0后，分別向燒杯內投加PAC(質量分數10%)3.5mL，快速攪拌后再分別投加PAM(質量分數0.3%)4.0mL，緩慢攪拌后靜置片刻，取上清液測其COD。
由圖4.4可以看出，當pH<8.0時，隨著pH的不斷增加，COD去除率也隨之增加。
當pH介于8.0~9.0之間時，COD去除率較高，此后當pH繼續增大時，COD去除率隨之減小。據此認為，混凝實驗的最佳pH范圍為8.0～9.0。
4.2.4沉降時間的確定廢水經混凝破乳后，形成的絮凝體需要一定的時間才能完全沉降到絮凝裝置底部，沉降時間過短時，出水顯混濁，且COD值較高;沉降時間過長，則工藝流程處理周期就相對延長，無形之中也會增加廢水的治理成本。因此，有必要通過試驗確定恰當的沉降時間。
試驗取250mL活性污泥生化處理后的廢水置于燒杯中，調節其pH至8.0～9.0左右，加入3.5mL質量分數為10%的PAC溶液后快速攪拌1min，再加入4mL質量分數為0.3%的PAM溶液慢速攪拌1min后靜置，每隔10min檢測溶液COD變化。結果見圖4.5。
由圖4.5可知，隨著沉降時間的增加，廢水的COD去除率也在不斷增加，當沉降時間在40min左右時，COD去除率達到最大值，此后隨著沉降時間的增加，曲線走勢趨于緩和。由此可以確定，混凝處理的最佳沉降時間應該在40min左右。具體聯系污水寶或參見http://www.jianfeilema.cn更多相關技術文檔。
4.2.5對油類物質的去除利用混凝破乳除油的效果見圖4.6。
由圖4.6可知，利用“PAC+PAM”對該乳化液廢水做破乳處理效果較好。混凝前廢水含油量在200mg/L左右，混凝后出水含油量在15～20mg/L之間，去除率在90%以上，出水水質符合《遼寧省污水綜合排放標準》中廢水排入設置污水處理廠的市政管網的相關規定。
4.3對比試驗傳統的廢水處理工藝都是先混凝再生化，這樣做一方面可以降低廢水的濁度，另一方面可以將廢水中的部分難降解有機物通過混凝的方式降解，增加了廢水的可生化性。
但是，混凝工藝對混凝藥劑的消耗量一般是比較大的，同時混凝后往往會產生大量的絮凝沉淀，這在一定程度上增加了廢水的處理成本。本課題試驗是將混凝工藝置于生化處理工藝之后，這樣操作可以利用活性污泥預先降解廢水中的部分有機物，在一定程度上減少對混凝藥劑的消耗，從而降低廢水的處理成本。
試驗中將乳化液廢水用生活污水稀釋10倍后做曝氣生化處理后再混凝，作為對比，試驗考查了將廢水稀釋10倍后直接做混凝處理時對PAC的消耗量。具體結果見圖4.7由圖4.7可知，
廢水稀釋后直接混凝所需要的PAC的量達到8g/L，遠遠高于曝氣后混凝所需要的PAC的量(1.4g/L)，并且廢水稀釋后直接混凝所產生的污泥量很高，對之后的污泥處理工作增加了一定的負擔。由此可知，將廢水用生活污水稀釋到適宜的濃度曝氣生化處理后再做混凝處理可以減少對混凝藥劑的消耗，從而在一定程度上降低廢水的處理成本。
